简化综合复合基金会合并解决计算法

抽象性

处理弱饱和土壤基础下排粉堆基础上不仅能提高基础承载能力,而且还能加速基础下排和整合过程羽花堆布局常用工程基础轴合并模型(火药喷射堆是模型中心,排水板位于模型外部边界)。它可以采用合理的边界条件和基础渗漏条件和堆土复合模数法,并获取合成基数平均溢孔水压表达法,即瞬时加载排粉喷堆平均合并度基础获取平均归并度表达式可全面反映各种因素,如堆肥-土壤模数比、置换比、排水间距比以及影响基础巩固过程的那些因素。所得分析解析方法对合并计算这类工程具有某些实用意义

开工导 言

近些年来,随着工程建设快速发展,中国基础处理技术也呈现出快速开发时代并带来可观的经济效益工程实践总是先理论研究是工程领域面临的常见问题排水整合法和水泥泥混合法是中国基础处理技术中最常用的两种方法,但工程实践清楚地表明两者都存在严重缺陷。排水整合法主要用于中国首部高速铁路建设然而,经过两年运营后,开工后解决已大大超出标准[一号,2..深层构造质量难以实现,当水泥土混合堆处理深软土时处理成本极高反之,使用单水泥土堆处理软土壤基础并不足以满足当前建设周期的需要。综合复合基础处理技术(垂直排水机和水泥泥堆综合处理技术)在项目建设使用期间满足承载容量和变形需求已广泛使用[3-5..理论计算方面仍然有许多缺陷,尽管这种新的复合基础处理技术可满足基础承载能力的要求并加速基础土壤合并过程

组合基础不同于传统单固化复合基础,并有共性6-8..复合基础增强复合基础垂直排水通道并改进基础水渗出路径,而传统水泥土混合堆积基础与垂直排水基础相比,水泥土混合堆可以打堆效果并使得这种基础具有显性复合基础特征Lorenzo和Bergado九九洛伦佐和伯加多10计算水泥土堆积集成基期间任何时候均不可假设为零基建水泥堆复合基础张等[11搭建复合基础差分方程假设水泥土堆原为非排水堆,而不论水泥土堆变形按照初始和边界条件合并过程解决基础合并的支配方程杨李3将复合基础视为同质复合材料并搭建无排端堆复合基础方程

Lu等[12引出非排泄堆复合基数合并方程,基础为非排积边界条件,取自轴对称合并模型并假设堆数为非排积堆数理论证明,无排层堆复合基础中只有垂直渗出,没有半向渗出Terzaghi单维归并理论的解析

兴等[13推断水泥土堆复合基础固化,考虑水泥土堆合并和孔分水分解与单元体积减积关系水泥土壤堆和周围土壤综合分析假设堆和土壤株归并度通过加权平均归并度法解决,分析解决方案的可行性通过有限元素分析和实例验证Chen等[14研究排水火堆复合基础问题通过对基础模型的简化分析,排水堆居排水板上,火药注入堆位位于受影响地区单元外部边界溢孔水压法从受影响地区外围渗透到排水板中心假设火药喷射堆不渗透水,基底合并即整合整个单元受影响地区的土壤排泄粉堆基础综合解析法取自轴对称合并理论Ye等[15调查水泥土壤堆加塑料排水板综合复合基础孔水建模从中心渗透到外围模型假设堆是渗透式堆积物,但不考虑垂直排水体的强抗力总言之,中国基础处理法从传统单基处理法发展到综合复合基础处理法16,17..复杂基础模型综合基础研究难解,理论结果远落后实践18号,19号..因此,进行简化合并解决理论综合基础研究非常重要,以改进工程实践的指导作用。

二叉合并控制方程

2.1.计算模型

基础研究成果budhima等[20码垂直排水体在本章中简化,边界上不连续沙堆简化成连续循环排水墙从项目使用上看,粉喷堆大都配有梅花堆图中显示一号排水板对阴暗部分粉喷堆的贡献是排水板剖面面积的三分之一排水板排水界面边界上定有排粉堆,排粉堆对排水板受影响地区的贡献是排粉堆跨段面积的三分之一因此,受影响区火药喷射堆的效果仍然是粉药喷射堆的剖面面积复用基础模型在受影响地区内简化成火药喷射堆、泥土旁堆和排水板基础模型

为了能确定综合复合基础的合并分析解法,六边形受影响地区被简化成圆形影响区(如图图所示)。2)排水板位于水泥土堆受影响地区外部边界排水板面积小于全受影响地区面积,相当于排水墙可忽略不计,因此受影响地区的土壤面积可接近水泥土堆清除面积复合基土孔水从中心渗透到外围假设受影响地区模态变异简化成堆土复合模水井排水板的抗药性可有效考虑联系受影响地区从土壤排水量和从受影响地区排水板排水量

受单堆影响的区域模型常用作复合基础合并分析的计算模型本节引用综合基础模型研究法,粉面倾斜堆积水板划分为同一受影响地区分析上界模型用于排水,下界边界为渗透边界堆积增强深度 .

2.2.合并控制方程

对称合并方程

关系推理 排水墙基础等和排水墙基础平均孔压

方程中一号)和(b)2) , 平均孔口压力排水墙基 压缩模型基础土壤 压缩反射堆和 堆土复合压缩模数;m排粉堆移位比; 垂直线段基础 即基础土壤可辐照性系数; 垂直渗透系数基础土壤 单位权重水

边界条件

假设流为等量

通过合并上述公式,可获取合并复合基数合并方程 内地

初始时复合基础体积松散为零,因为外部负载即时应用基体,外部负载完全由基础孔水承载,即

3级解决平均波压力复合基金会

通过分离变量法,让方程解析法5)贝 替代方程8插进5)给 内地 数大于0

从方程中可获取两个同质微分方程九九:

特征方程11)是

以上公式的解决方案可表述如下:

从普通微分方程理论中可以知道方程总解法12)是 内地

矩阵方程 , , ,并 从边界条件中可获取并被赋予

从方程17),我们知道 并 ,等高方程18号可获取性: 内地 .

提供

替代A级,B级并C级表达式插入上方公式

简言之,可获取复合基础深度平均多孔水压

取而代之公式7)在上述公式中,可获取复合基中平均超孔压表达法如下:

通过使用上方公式两侧三角函数的正交性,我们可以获取

4级平均合并复合基金会解决

下加载下使用基变形计算基度合并解决与最终解决之比随时间推移t级化为归并度,即 内地 算时解决量t级基础和 即基础完全结算法,可参考分层和法计算

使用基础平均孔压计算基下平均归并度24码进下公式

使用三角函数正交性原理可获取复合基础层平均归并度表达法,即 内地 ; 抗健因子; 直径垂直排水体d级_e类直径受创区 内辰族_m反射垂直合并基础 反射子基合并

方程分解28码并显示孔隙水压消散和有效应力增长过程,这是解决简化模型下基础平均合并度问题的办法公式可分解水泥土堆的作用或垂直排水体对水井的抗药性

5级综合属性分析复合基础

瞬态加载下综合基础平均归并度分析解析法见本文件,基础是水泥土堆为中和轴对齐整合模型分析解决方案可全面反映影响类型综合基础合并率的各种因素为了反映各种因素对基础合并率的影响,合并因子 优先生成无维等一等 内地 时间因子 无维数let

等一等 f横向归并系数 ,苏市市

中间 堆土压力比

图中显示3组合基础半径对受影响地区沙堆半径之比不变(下拉间距比)时,同时受影响区域半径之比越大,复合堆对排水板半径之复合基比越小,复合基础平均积分越小

图4反映排水板渗透系数对基础整合的影响图中显示4排水板排水系数下降后,复合基础合并率逐步减慢这是因为排水板作用为弱土基主垂直排水通道,而复合基础随着外部负载增加和基础平均合并度提高而增加当渗透系数下降时,从受影响地区土壤垂直排水体流出孔水的抗水效果更为显著。垂直排水体水流出孔口需要较长时间沙垫层应放在复合基础设计表顶上,以确保每个排水板排水流(垂直排水体)组成复合基础表层连接排水面

图中显示5即时加载下水泥堆移位率变化,影响复合堆复合基础集速率图中显示5综合堆积复合基速度加速,水泥堆积置率上升增加水泥土堆直径等值在水泥土堆间距不变时减少基土孔水的辐射排程提高水泥土堆面积移位比可加速堆积复合基础合并率

堆土模比对瞬态加载下复合堆集合并率的影响见图6.水泥泥土模数比增加复合基数,复合堆积复合基数合并速度加速无排层堆的土壤有效压力将逐步增加,同时合并复合堆的复合基础并逐步消散无排层堆周围土壤孔水压,当水泥土堆压缩模变大时。从同样强度关系中可以看到 水泥土堆压力正在增加堆土加在一起承载复合基础设计上层负载,但工程无法单靠提高水泥土堆压缩模量加速复合堆复合基础集速率水泥土堆和周围土壤整体基数不一致性,当堆土模比大和复合基数负载时,等压关系将无法建立因此,水泥土堆压缩模量的选择应根据项目的实际条件控制

解决方案和陈立解决方案的比较见图7.从图中可以知道,平均合并度同时求解在不同条件下基本相同归并因子和归并因子在Chen Lei求解中相似性,即本文件所得复合基平均归并度差值在于基数的半数合并,这主要是由于计算模型的差异同点表现为垂直合并基础和火药喷射堆对综合复合基础合并率的影响可归纳成形式 .公式可反映火药喷射堆移位比和火药喷射堆压缩模量对基础积率的影响因此,从上述分析可以看出,排泄粉堆简化条件综合分析解决办法可在一定程度上反映基础集成过程,这对指导工程实践有一定的实际意义。

6级结论

简化综合复合基础综合基础模型推导出简化合并模型,即基于轴对称合并排爆堆综合基础分析影响基础合并率的因素并得出下列结论:(1)提高水泥堆移位比和压缩模数可加速复合基础合并过程,这与其他研究成果一致。(2)减短堆间距可加速基础集成率3级对基础合并率的影响因排水板渗透系数下降而减慢,对基础合并率的影响大于其他因素排水板的强抗力不容忽略(4)综合分析解决方案对本文件中排排粉堆综合基础对指导工程实践有一定的实际意义

数据可用性

支持本研究发现的数据可应请求从相关作者处获取。

利益冲突

作者声明他们没有利益冲突

感知感知

这项工作得到了安徽省创新培训计划的支持(no.20191037914作者衷心感谢前研究人员的杰出工作,这极大地帮助了我们的学术研究。

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