抽象性
系统研究饱和软粘土在不同合并压力和不同表面压力下的纳米渗透性性能,本文分析各种加卸条件,这些条件影响土壤渗透性,基础是材料描述方程和置换为大变形合并理论控件变量渗透系数和合并压力与渗透系数和无效比之间的实验关系汇总出软粘土渗透法则和渗出失效特征论文研究的土壤值a=0.65b/=0.001q二维=3.55可接受初始渗透系数对大变形合并的影响正在研究中,计算软地基大变形合并时考虑压缩和渗透系数非线性的必要性和可行性也在研究中
开工导 言
自达西法则发布以来 土壤渗透性研究经历了很长一段时间研究显示达西描述拉米那尔州渗漏下饱和沙法非常成功,但由于粘土在不同理解中的可应用性,许多学者通过实验发现达西渗漏法一号..举个例子,从研究思想看,重水、毛沟水和弱绑水在不同液压梯度作用下的综合效果得到了考虑,凝固土壤结构得到了考虑,岩石和土壤质量渗透系数被视为随机变量分析土壤层渗出条件等[2,3..一些研究从测试工具方面持续改善举例说,改进三轴机、GDS合并测试系统、HS2K-0L渗透速率测试系统等学术圈中还存在一些差异,即是否初始粘土液压斜度以及如何在实践中加以考虑[4,5..初步液压斜度存在的理由可以机械解释,但许多非扰动土壤早期测试证明,这一最小液压斜度并不明显。虽然许多实验确认存在初始液压斜坡粘土渗出,但在如何将这一结果应用到归并理论和当前规则方面没有共识。
1950年代和1960年代,学者开始使用模型理论描述土壤的风学特性即数线性弹簧元件加线性或非线性粘屏元件用来描述土壤组成关系陈崇治是中国首创学士 向合并解决领域推介Rhelogy理论依据假设土壤骨架粘合6..M.Kotilek归纳出12类非达西V-I关系,并相信实验法和实验过程错误是渗出法偏离达西法的主要原因张中从约束水角度解释偏差现象并相信非达西粘土渗出是由于非牛顿孔水行为7..L.欧格认为应进一步讨论达西法例是否适用于粘土8..王秀燕等相信渗出法则饱和粘土 应通过其他路径讨论二次合并原因如下:(1) 异常压力造成的粘剪流粘积流因球形压力体积变换的歇斯底里不单由土壤骨架本身的粘合特性所引起, 也由孔水扩展的歇斯底里所引起3) 发生上两种流时加固也发生然而,既然陈宗治考虑在建立理论之初将理论扩展至三维问题,很难确定参数,而单维问题则过于复杂。关于循环加载软粘的孔压,种子和Chen认为矩形波负载比三角波负载效果大九九,10..什叶塔还认为矩形波负载比正弦波负载大se和Chan研究不同加载时间长度和间隔对沉沙变形特征的影响11..相信加载区间超过2分钟时加载时间长度越大变形时间越大粘土变形不总与每次加载时间成比例,但随加载时间增减而增减变形还可能增减取决于加载区间自饱和粘合过程持续排水过程后,渗出法将影响osmoti合并过程12,13..文献讨论了初始液压梯度对单维饱和粘合物的影响,并相信平均粘合速率慢于Terzaghi单维合并理论值14..Hansbo渗出模型引入文献中饱和粘土归并分析中,研究显示非线性渗出慢化饱和粘土孔压分解速率15,16..因此,讨论渗出形式及其饱和粘土参数变换非常重要,以便进一步探索渗出归并饱和粘土机制传统渗透性测试无法获取合并过程渗透性系数变化定律,无法研究非达西渗出表、参数和合并压力加合并过程孔比变换,作者改进传统合并渗透性测试设备并设计新合并渗透性测试研究饱和粘土在不同归并压力下的渗透性特征17..
论文中,根据饱和凝聚土壤渗透法现有研究结果,结合土壤工程特性,通过实验室渗透测试研究饱和凝聚土壤渗透特征在不同合并压力和渗出压力下依据大变形合并理论和材料描述方程并置为控制变量,分析粘性渗透对大变形合并的影响
二叉研究方法
2.1.可渗透性特征实验研究
2.1.1.测试计划
测试由STOY-3悬浮压力测试器进行测试期间,首先根据需求应用归并压力,变量头骨压力测试则在相应的土壤样本归并完成后进行。测试对象为灰黑无扰软粘土,深度4+6m和少量沙表显示土壤样本的基本物理和机械特性一号.
表22显示渗透性特征测试方案(测试头+++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++0+++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++0+++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++0+++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++南锥体华府
2.2.可渗透性特征对单维大变换合并
2.2.1.大变形合并方程近似解析
单维大变形合并方程并置为固相坐标控变量可表现如下: 垂直固坐标t初始厚度土壤 Es为土壤压缩参数,可表示为稳定空比和初始空比对比值: ;表面移位梯度外加载g并 .b常数分析解析公式方法分解变量如下:
ifA级=0假设公式简化为综合解法,忽略土壤自重何时B级=1进一步假设方程退化成线性弹性小株下归并式解法
3级研究成果
3.1.综合压力和软压力对渗透特征的影响
负载比例系数L=Pc/Pi计及预合并压力,确定测试土壤样本为+80kPal
图一号显示加载比例系数与从实验中获取渗透系数之间的关系曲线从图中可见一号可渗透系数k随加载比增加l并趋向逐步稳定显示当积聚压力达到一定值时 孔通道将压缩为一定临界值进一步压缩主要是由于压缩土壤聚合物和调整聚合物内粒子方向,对渗透性的影响微乎其微孔口渐变小, 粘合水对土壤的抗药性会继续增加, 从而形成一种“相对稳定性”状态, K-L曲线略微下降,

图2显示高水头下渗出速度合并压下关系图h0>2m)进一步反射聚积压下土壤渗入特征渗出速度下降加固压力显示非线性逆关系合并压力达到一定值时,渗出趋向稳定,因为土壤压缩,渗出速度小于值V-p'为线性值,斜度可反射相应归并压力下土壤渗出状态,渗出压力对渗出速度线性增益有明显效果

图中测试结果3显示渗透系数主要与当前压力状态相关,不受合并路径影响

聚合压力改变孔通道和土壤结构 小孔通道使约束水的抗药性效果更加明显孔直径压缩到与封装水膜微微差时,受封水的粘性阻抗将严重阻塞水流并大大降低软粘土渗透性特征饱和软粘土渗透性特征主要受合并压缩影响,渗透性法则服从达西高水头渗透法则18号,19号..归并状态达到稳定状态时,孔化水渗出速度偏向“稳定状态”。测试结果显示,与稳定值相对应的合并压力比预合并压力高4+5倍
3.2可渗透性特征对大变形合并
E-p和k-p经验公式e类P=1/a+bke-e0)获取的前渗透测试替换为a和c在上述公式中,测试参数为a=0.65b/=0.00l考虑不同土壤深度不同的渗透系数 ,q关系中一和易分层基土的厚度和重力选择大面积负载案例以同质基础演化,图中显示4并解决它Matlab编程可获取各种条件下土壤层变形图5显示计算结果时有不同的初始渗透系数k0


(a)

(b)
图中5,复元= 10m表示压缩层顶部,最大合并时间为2a结果显示k0对地表定位、基础整合置换和基础巩固深度有影响增加土壤渗透性可加速土壤合并加深,但更多计算比较显示,这种影响与初始空比e0和覆盖负载相关e0常量时,k0传出临界值当覆盖压力Q增加时,这种效果的意义将增加图6显示大变形合并计算结果时使用大变形合并理论,但不考虑非线性k并e类即k=k0和e类=e类公式0对比图5合并置换深度同时提高计算显示差值在后期合并时会进一步增加

(a)

(b)
深软土壤归并延迟将影响合并过程有效压力的传播和改变,并因为它具有非线性机械特征,如果在审议土壤变异几何非线性时不考虑可渗透性系数变化和压缩性,计算结果无法充分反映大变形归并理论与小变形归并理论之间的基本差分负载级别大时尤其如此只有当薄度土壤渗透度良好或负载水平低时,计算结果不考虑渗透系数变化是合理的,但在这种情况下,大变形合并理论可以省略[20码..渗透系数非线性变异与土壤压缩在采用大变形合并计算时必须考虑通过整合小变形计算法,如最终归并估计法、分层相加法和Karl Terzaghi合并方程并配大变形合并方程,发现当土壤表面负载不大时,各种方法计算的最后归并差小,而这种差分随土壤表面负载增加而增加,逐步显示大变形算法所得结果小于Karl Terraghi计算的结果,但相似分层相加法徐新水研究结论计算结果还显示Karl Terzaghi算法所得合并解析明显滞后
软粘土变形加固压力大都反映为不可恢复变形,渗透系数随土壤卸载反弹无法恢复饱和凝聚土壤确实有现象 初始液压梯度和渗入法 偏离达西法则 当液压梯度低时液压梯度显示渗透法可以通过采行节守达西法或简单采行法来描述 i-i0此外,软粘土渗出故障模式与整合压力相关
4级结论
可渗透系数k随覆盖合并压力的增加而下降并渐渐趋向稳定值随合并压力的增加而增加并满足关系k=c/al+b渗透速度下降加固压力显示非线性逆关系渗出速度和悬浮压力显示线性关系可渗透性系数主要与当前压力状态相关,不受合并路径影响可渗透系数和漏洞比之间的关系以及漏洞比和合并压力之间的关系可表示为 并e类= 1/a+b本论文研究的土壤A级=0.65B级=0.001Q类=3.55可通过
大规模变形整合计算中,合并置值和时间t土壤层深度与初始渗透系数k0相关联,但在e0的某些条件下,k0的影响力具有临界值,当覆盖压力q增加时,影响意义将增加深软土壤基础,如果计算大规模变形合并时不考虑K和E非线性,同时合并置换和合并深度都会增加,但计算结果无法充分反映大变形合并理论与小变形合并理论之间的基本差分,特别是在负载高度高时。
数据可用性
支持本研究发现的数据可应请求从相关作者处获取。
利益冲突
作者声明他们没有利益冲突